Volume from F:M ratioVolumen a partir de la relación F:MVolume a partir da relação F:MVolume dal rapporto F:MVolumen aus dem F:M-VerhältnisVolume op basis van de F:M-verhouding由 F:M 计算容积F:M 比からの容積Volume à partir du F:M

The food-to-microorganism ratio drives bioreactor volume. Lower F:M → larger volume → longer SRT → more complete biological treatment but more sludge wasting.La relación alimento/microorganismo determina el volumen del biorreactor. Menor F:M → mayor volumen → mayor SRT → tratamiento biológico más completo pero más purga de lodos.A relação alimento/microrganismo determina o volume do bioreator. Quanto menor o F:M → maior volume → maior SRT → tratamento biológico mais completo, porém maior descarte de lodo.Il rapporto cibo/microrganismi determina il volume del bioreattore. F:M più basso → volume maggiore → SRT più lungo → trattamento biologico più completo ma maggiore spurgo di fanghi.Das Schlammbelastungsverhältnis bestimmt das Bioreaktorvolumen. Niedrigeres F:M → größeres Volumen → längere SRT → vollständigere biologische Behandlung, aber mehr Schlammabzug.De F:M-verhouding bepaalt het volume van de bioreactor. Hoe lager de F:M → groter volume → langere SRT → vollediger biologische behandeling maar meer slibspui.污泥负荷率决定生物反应器容积。F:M 越低 → 容积越大 → SRT 越长 → 生物处理越彻底但排泥量越多。F:M 比が生物反応槽容積を決定します。F:M が低いほど → 容積が大きい → SRT が長い → 生物処理がより完全になるが汚泥引抜き量が増える。Le rapport F:M détermine le volume du bioréacteur. Plus le F:M est faible → plus grand volume → plus long SRT → traitement biologique plus complet mais plus de purge de boues.

Volume from HRT minimumVolumen a partir del TRH mínimoVolume a partir do TRH mínimoVolume dall'HRT minimoVolumen aus der minimalen HRTVolume op basis van minimale HRT由最小 HRT 计算容积最小 HRT からの容積Volume à partir du HRT minimum

A minimum HRT acts as a floor on volume. Sanitary MBR: 6–8 h. High-BOD industrial: 12–24 h to allow biological reactions to complete.Un TRH mínimo actúa como piso del volumen. MBR sanitario: 6–8 h. Industrial de alta DBO: 12–24 h para permitir que las reacciones biológicas se completen.Um TRH mínimo atua como um piso para o volume. MBR sanitário: 6–8 h. Industrial de alta DBO: 12–24 h para permitir a conclusão das reações biológicas.Un HRT minimo funge da limite inferiore al volume. MBR sanitario: 6–8 h. Industriale ad alto BOD: 12–24 h per consentire il completamento delle reazioni biologiche.Eine minimale HRT wirkt als Untergrenze für das Volumen. Kommunaler MBR: 6–8 h. Industriell mit hohem BSB: 12–24 h, damit die biologischen Reaktionen vollständig ablaufen können.Een minimale HRT fungeert als ondergrens voor het volume. Sanitaire MBR: 6–8 u. Industrieel met hoge BZV: 12–24 u om de biologische reacties te laten voltooien.最小 HRT 作为容积的下限。生活污水 MBR：6–8 h。高 BOD 工业废水：12–24 h，以使生物反应充分完成。最小 HRT が容積の下限として働きます。生活排水 MBR:6〜8 h。高 BOD 産業系:生物反応を完了させるため 12〜24 h。Un HRT minimum sert de plancher au volume. MBR sanitaire : 6–8 h. Industriel à forte DBO : 12–24 h pour permettre l'achèvement des réactions biologiques.

Design volume (with margin)Volumen de diseño (con margen)Volume de projeto (com margem)Volume di progetto (con margine)Auslegungsvolumen (mit Zuschlag)Ontwerpvolume (met marge)设计容积（含裕量）設計容積(余裕込み)Volume de conception (avec marge)

Take the larger of the two volumes and add a 10 % margin for influent variability, future loading growth, and unmodeled effects.Tomar el mayor de los dos volúmenes y añadir un margen del 10 % para la variabilidad del afluente, el crecimiento futuro de la carga y los efectos no modelados.Adote o maior dos dois volumes e acrescente uma margem de 10 % para variabilidade do afluente, crescimento futuro de carga e efeitos não modelados.Adottare il maggiore dei due volumi e aggiungere un margine del 10 % per la variabilità dell'influente, la crescita futura del carico e gli effetti non modellati.Den größeren der beiden Volumenwerte nehmen und einen Zuschlag von 10 % für Zulaufschwankungen, künftiges Lastwachstum und nicht modellierte Effekte hinzufügen.Neem het grootste van de twee volumes en voeg een marge van 10 % toe voor variabiliteit van het influent, toekomstige belastingsgroei en niet-gemodelleerde effecten.取两个容积中的较大值，并增加 10 % 裕量，以应对进水变化、未来负荷增长及未建模的影响。両容積の大きい方を採用し、流入変動・将来の負荷増加・モデル化されていない影響に対して 10 % の余裕 を加えます。Retenir le plus grand des deux volumes et ajouter une marge de 10 % pour la variabilité de l'influent, la croissance future de la charge et les effets non modélisés.

Actual HRT and SRTTRH y SRT realesTRH e SRT reaisHRT e SRT realiTatsächliche HRT und SRTWerkelijke HRT en SRT实际 HRT 与 SRT実際の HRT と SRTHRT et SRT réels

HRT is the time the water spends in the tank. SRT (sludge retention time / mean cell residence time) is the time the biomass stays in the system — controlled by the wasting rate. Long SRT enables nitrification and slow-grower communities.El TRH es el tiempo que el agua permanece en el tanque. El SRT (tiempo de retención de lodos / tiempo medio de residencia celular) es el tiempo que la biomasa permanece en el sistema — controlado por la tasa de purga. Un SRT largo permite la nitrificación y las comunidades de crecimiento lento.O TRH é o tempo que a água permanece no tanque. O SRT (tempo de retenção de sólidos / idade do lodo) é o tempo que a biomassa permanece no sistema — controlado pela taxa de descarte. Um SRT longo permite a nitrificação e comunidades de crescimento lento.L'HRT è il tempo che l'acqua trascorre nella vasca. L'SRT (tempo di ritenzione dei fanghi / tempo medio di residenza cellulare) è il tempo in cui la biomassa rimane nel sistema — controllato dal tasso di spurgo. Un SRT lungo consente la nitrificazione e le comunità a crescita lenta.Die HRT ist die Zeit, die das Wasser im Becken verbringt. Die SRT (Schlammverweilzeit / mittlere Zellaufenthaltszeit) ist die Zeit, die die Biomasse im System verbleibt — geregelt über die Abzugsrate. Eine lange SRT ermöglicht die Nitrifikation und Gemeinschaften langsam wachsender Organismen.De HRT is de tijd die het water in het bassin doorbrengt. De SRT (slibverblijftijd / gemiddelde celverblijftijd) is de tijd dat de biomassa in het systeem blijft — geregeld door de spuisnelheid. Een lange SRT maakt nitrificatie en langzaam groeiende gemeenschappen mogelijk.HRT 是水在池中停留的时间。SRT（污泥停留时间 / 平均细胞停留时间）是生物量在系统中停留的时间——由排泥速率控制。长 SRT 可实现硝化及慢生长菌群的富集。HRT は水が槽内に滞留する時間です。SRT(汚泥滞留時間/平均細胞滞留時間)はバイオマスがシステム内に留まる時間で、引抜き率によって制御されます。長い SRT は硝化と増殖の遅い菌群を可能にします。Le HRT est le temps que l'eau passe dans le bassin. Le SRT (temps de séjour des boues) est le temps que la biomasse reste dans le système — contrôlé par le taux de purge. Un SRT long permet la nitrification et les communautés à croissance lente.

Carbonaceous oxygen demandDemanda carbonosa de oxígenoDemanda carbonácea de oxigênioDomanda carboniosa di ossigenoKohlenstoff-SauerstoffbedarfKoolstofgebonden zuurstofvraag含碳需氧量炭素系酸素要求量Demande carbonée

a ≈ 1.0–1.5 kg O₂ per kg BOD removed (≈ 1.1 typical for activated sludge). Higher for slow-growth conditions, lower if much of the BOD ends up as cell mass.a ≈ 1,0–1,5 kg O₂ por kg de DBO eliminada (≈ 1,1 típico para lodos activados). Mayor en condiciones de crecimiento lento, menor si gran parte de la DBO termina como masa celular.a ≈ 1,0–1,5 kg O₂ por kg de DBO removida (≈ 1,1 típico para lodos ativados). Maior em condições de crescimento lento, menor se grande parte da DBO se converte em massa celular.a ≈ 1,0–1,5 kg O₂ per kg BOD rimosso (≈ 1,1 tipico per fanghi attivi). Maggiore in condizioni di crescita lenta, minore se gran parte del BOD finisce come massa cellulare.a ≈ 1,0–1,5 kg O₂ pro kg abgebautem BSB (≈ 1,1 typisch für Belebtschlamm). Höher bei langsamem Wachstum, niedriger, wenn ein Großteil des BSB als Zellmasse endet.a ≈ 1,0–1,5 kg O₂ per kg verwijderde BZV (≈ 1,1 typisch voor actiefslib). Hoger bij langzame groei, lager als veel van de BZV als celmassa eindigt.a ≈ 1,0–1,5 kg O₂ 每 kg 去除的 BOD（活性污泥典型值 ≈ 1,1）。慢生长条件下更高，若大部分 BOD 转化为细胞物质则更低。a ≈ 1.0〜1.5 kg O₂ / 除去 BOD kg(活性汚泥では ≈ 1.1 が代表的)。増殖の遅い条件では高くなり、BOD の多くが細胞物質になる場合は低くなります。a ≈ 1,0–1,5 kg O₂ par kg DBO éliminée (≈ 1,1 typique pour boues activées).

Nitrification oxygen demandDemanda de oxígeno para nitrificaciónDemanda de oxigênio para nitrificaçãoDomanda di ossigeno per la nitrificazioneSauerstoffbedarf der NitrifikationZuurstofvraag voor nitrificatie硝化需氧量硝化酸素要求量Demande pour nitrification

The 4.57 factor comes from the stoichiometry: 4.57 kg O₂ are needed to oxidize 1 kg of ammonia-N to nitrate (NH₄⁺ + 2 O₂ → NO₃⁻ + H₂O + 2 H⁺).El factor 4,57 proviene de la estequiometría: se necesitan 4,57 kg O₂ para oxidar 1 kg de nitrógeno amoniacal a nitrato (NH₄⁺ + 2 O₂ → NO₃⁻ + H₂O + 2 H⁺).O fator 4,57 vem da estequiometria: 4,57 kg O₂ são necessários para oxidar 1 kg de N-amoniacal a nitrato (NH₄⁺ + 2 O₂ → NO₃⁻ + H₂O + 2 H⁺).Il fattore 4,57 deriva dalla stechiometria: servono 4,57 kg O₂ per ossidare 1 kg di azoto ammoniacale a nitrato (NH₄⁺ + 2 O₂ → NO₃⁻ + H₂O + 2 H⁺).Der Faktor 4,57 ergibt sich aus der Stöchiometrie: 4,57 kg O₂ werden benötigt, um 1 kg Ammonium-N zu Nitrat zu oxidieren (NH₄⁺ + 2 O₂ → NO₃⁻ + H₂O + 2 H⁺).De factor 4,57 komt uit de stoichiometrie: 4,57 kg O₂ is nodig om 1 kg ammonium-N tot nitraat te oxideren (NH₄⁺ + 2 O₂ → NO₃⁻ + H₂O + 2 H⁺).4,57 系数来自化学计量：氧化 1 kg 氨氮为硝酸盐需要 4,57 kg O₂（NH₄⁺ + 2 O₂ → NO₃⁻ + H₂O + 2 H⁺）。4.57 という係数は化学量論に由来します:アンモニア性窒素 1 kg を硝酸へ酸化するには 4.57 kg の O₂ が必要です(NH₄⁺ + 2 O₂ → NO₃⁻ + H₂O + 2 H⁺)。Le facteur 4,57 vient de la stœchiométrie : 4,57 kg O₂ sont nécessaires pour oxyder 1 kg d'azote ammoniacal en nitrate.

Endogenous respirationRespiración endógenaRespiração endógenaRespirazione endogenaEndogene AtmungEndogene ademhaling内源呼吸内生呼吸Respiration endogène

k_d ≈ 0.04–0.08 d⁻¹ at 20 °C, typically 0.06. The Arrhenius correction θ = 1.04 captures temperature sensitivity. The 1.42 factor converts VSS oxidized to O₂ equivalent.k_d ≈ 0,04–0,08 d⁻¹ a 20 °C, típicamente 0,06. La corrección de Arrhenius θ = 1,04 captura la sensibilidad a la temperatura. El factor 1,42 convierte los SSV oxidados a equivalente de O₂.k_d ≈ 0,04–0,08 d⁻¹ a 20 °C, tipicamente 0,06. A correção de Arrhenius θ = 1,04 capta a sensibilidade à temperatura. O fator 1,42 converte SSV oxidados em equivalente de O₂.k_d ≈ 0,04–0,08 d⁻¹ a 20 °C, tipicamente 0,06. La correzione di Arrhenius θ = 1,04 cattura la sensibilità alla temperatura. Il fattore 1,42 converte gli VSS ossidati in equivalente di O₂.k_d ≈ 0,04–0,08 d⁻¹ bei 20 °C, typisch 0,06. Die Arrhenius-Korrektur θ = 1,04 erfasst die Temperaturempfindlichkeit. Der Faktor 1,42 rechnet oxidierte oTS in O₂-Äquivalent um.k_d ≈ 0,04–0,08 d⁻¹ bij 20 °C, typisch 0,06. De Arrhenius-correctie θ = 1,04 beschrijft de temperatuurgevoeligheid. De factor 1,42 zet geoxideerde VSS om naar O₂-equivalent.k_d ≈ 0,04–0,08 d⁻¹（20 °C），典型值 0,06。阿伦尼乌斯校正 θ = 1,04 反映温度敏感性。1,42 系数将氧化的 VSS 换算为 O₂ 当量。k_d ≈ 0.04〜0.08 d⁻¹(20 °C)、代表値 0.06。アレニウス補正 θ = 1.04 が温度依存性を表します。1.42 の係数は酸化された VSS を O₂ 当量に換算します。k_d ≈ 0,04–0,08 j⁻¹ à 20 °C, typiquement 0,06. La correction d'Arrhenius θ = 1,04 capture la sensibilité à la température.

DO saturation (Cs) — temperatureSaturación de OD (Cs) — temperaturaSaturação de OD (Cs) — temperaturaSaturazione OD (Cs) — temperaturaO₂-Sättigung (Cs) — TemperaturDO-verzadiging (Cs) — temperatuur溶解氧饱和度（Cs）——温度DO 飽和濃度 (Cs) — 温度Saturation OD — température

Polynomial fit for DO saturation in clean water from 0–40 °C. Cs(20 °C) ≈ 9.09 mg/L. Lower at higher temperatures.Ajuste polinómico para la saturación de OD en agua limpia de 0–40 °C. Cs(20 °C) ≈ 9,09 mg/L. Menor a temperaturas más altas.Ajuste polinomial para a saturação de OD em água limpa de 0–40 °C. Cs(20 °C) ≈ 9,09 mg/L. Menor em temperaturas mais altas.Interpolazione polinomiale per la saturazione dell'OD in acqua pulita da 0–40 °C. Cs(20 °C) ≈ 9,09 mg/L. Inferiore a temperature più elevate.Polynomanpassung für die O₂-Sättigung in Reinwasser von 0–40 °C. Cs(20 °C) ≈ 9,09 mg/L. Niedriger bei höheren Temperaturen.Polynoomfit voor DO-verzadiging in schoon water van 0–40 °C. Cs(20 °C) ≈ 9,09 mg/L. Lager bij hogere temperaturen.清水中 0–40 °C 溶解氧饱和度的多项式拟合。Cs(20 °C) ≈ 9,09 mg/L。温度越高越低。清水中の DO 飽和を 0〜40 °C で表す多項式近似。Cs(20 °C) ≈ 9.09 mg/L。高温ほど低下します。Régression polynomiale pour la saturation OD en eau propre de 0–40 °C. Cs(20 °C) ≈ 9,09 mg/L.

Altitude correction (pressure ratio)Corrección por altitud (relación de presión)Correção de altitude (razão de pressão)Correzione per l'altitudine (rapporto di pressione)Höhenkorrektur (Druckverhältnis)Hoogtecorrectie (drukverhouding)海拔校正（压力比）標高補正(圧力比)Correction d'altitude

z = elevation in meters. At 500 m the ratio is ~0.94 — DO saturation drops by 6%. At 2000 m, ~0.78.z = altitud en metros. A 500 m la relación es ~0,94 — la saturación de OD baja un 6 %. A 2000 m, ~0,78.z = altitude em metros. A 500 m a razão é ~0,94 — a saturação de OD cai 6 %. A 2000 m, ~0,78.z = quota in metri. A 500 m il rapporto è ~0,94 — la saturazione dell'OD scende del 6%. A 2000 m, ~0,78.z = Höhe in Metern. Bei 500 m beträgt das Verhältnis ~0,94 — die O₂-Sättigung sinkt um 6 %. Bei 2000 m ~0,78.z = hoogte in meters. Op 500 m is de verhouding ~0,94 — de DO-verzadiging daalt met 6 %. Op 2000 m, ~0,78.z = 海拔高度（米）。在 500 m 时比值约为 0,94——溶解氧饱和度下降 6%。在 2000 m 时约为 0,78。z = 標高(メートル)。500 m では比率は約 0.94 — DO 飽和が 6 % 低下します。2000 m では約 0.78。z = altitude en mètres. À 500 m le ratio est ~0,94 — la saturation OD baisse de 6 %.

SOTR — Standard Oxygen Transfer Rate

α (alpha): wastewater vs. clean water transfer (0.4–0.7 fine bubble, 0.5–0.6 typical MBR). β (beta): solubility ratio (0.95 typical). F: fouling factor (0.85–0.95). C_L: operating DO setpoint (typ. 2.0 mg/L).α (alfa): transferencia agua residual vs. agua limpia (0,4–0,7 burbuja fina, 0,5–0,6 típico MBR). β (beta): relación de solubilidad (0,95 típico). F: factor de ensuciamiento (0,85–0,95). C_L: consigna de OD de operación (típ. 2,0 mg/L).α (alfa): transferência em água residuária vs. água limpa (0,4–0,7 bolha fina, 0,5–0,6 típico em MBR). β (beta): razão de solubilidade (0,95 típico). F: fator de incrustação (0,85–0,95). C_L: setpoint operacional de OD (típ. 2,0 mg/L).α (alfa): trasferimento acqua reflua vs. acqua pulita (0,4–0,7 bolle fini, 0,5–0,6 tipico MBR). β (beta): rapporto di solubilità (0,95 tipico). F: fattore di sporcamento (0,85–0,95). C_L: setpoint OD di esercizio (tip. 2,0 mg/L).α (Alpha): Übergang Abwasser vs. Reinwasser (0,4–0,7 Feinblasen, 0,5–0,6 typisch MBR). β (Beta): Löslichkeitsverhältnis (0,95 typisch). F: Foulingfaktor (0,85–0,95). C_L: O₂-Betriebssollwert (typ. 2,0 mg/L).α (alfa): overdracht afvalwater vs. schoon water (0,4–0,7 fijne bellen, 0,5–0,6 typisch MBR). β (bèta): oplosbaarheidsverhouding (0,95 typisch). F: vervuilingsfactor (0,85–0,95). C_L: bedrijfsinstelpunt DO (typ. 2,0 mg/L).α（alpha）：废水与清水的转移比（细泡 0,4–0,7，MBR 典型 0,5–0,6）。β（beta）：溶解度比（典型 0,95）。F：污染系数（0,85–0,95）。C_L：运行溶解氧设定值（典型 2,0 mg/L）。α(アルファ):下水 vs. 清水の移動比(微細気泡で 0.4〜0.7、MBR では 0.5〜0.6 が代表的)。β(ベータ):溶解度比(代表値 0.95)。F:ファウリング係数(0.85〜0.95)。C_L:運転 DO 設定値(代表値 2.0 mg/L)。α : transfert eau usée vs. eau propre (0,4–0,7 fines bulles). β : ratio de solubilité (0,95). F : facteur de colmatage (0,85–0,95). C_L : consigne OD (typ. 2,0 mg/L).

Air flow rateCaudal de aireVazão de arPortata d'ariaLuftvolumenstromLuchtdebiet空气流量空気流量Débit d'air

Roughly 280 Nm³ air per kg O₂ divided by the standard oxygen transfer efficiency. SOTE typical 25–35 % for fine bubble at 5 m depth; derate 30 % for MBR fouling → effective 18–24 %.Aproximadamente 280 Nm³ de aire por kg O₂ dividido por la eficiencia estándar de transferencia de oxígeno. SOTE típica 25–35 % para burbuja fina a 5 m de profundidad; reducir un 30 % por ensuciamiento del MBR → efectiva 18–24 %.Aproximadamente 280 Nm³ de ar por kg O₂ dividido pela eficiência padrão de transferência de oxigênio. SOTE típico de 25–35 % para bolha fina a 5 m de profundidade; reduza 30 % por incrustação em MBR → efetivo 18–24 %.Circa 280 Nm³ d'aria per kg O₂ divisi per l'efficienza standard di trasferimento dell'ossigeno. SOTE tipica 25–35 % per bolle fini a 5 m di profondità; ridurre del 30 % per lo sporcamento MBR → effettiva 18–24 %.Grob 280 Nm³ Luft pro kg O₂ geteilt durch den Standard-Sauerstoffeintragswirkungsgrad. SOTE typisch 25–35 % für Feinblasen bei 5 m Tiefe; 30 % Abschlag für MBR-Fouling → effektiv 18–24 %.Ruwweg 280 Nm³ lucht per kg O₂ gedeeld door het standaard zuurstofoverdrachtsrendement. SOTE typisch 25–35 % voor fijne bellen op 5 m diepte; verlaag met 30 % voor MBR-vervuiling → effectief 18–24 %.大约 每 kg O₂ 需 280 Nm³ 空气 除以标准氧转移效率。SOTE 在 5 m 水深细泡条件下典型 25–35 %；MBR 污染时 降额 30 % → 有效 18–24 %。おおよそ O₂ 1 kg あたり空気 280 Nm³ を標準酸素移動効率で割ります。SOTE は水深 5 m の微細気泡で代表的に 25〜35 %;MBR ファウリングで 30 % 減じ → 実効 18〜24 %。Environ 280 Nm³ d'air par kg O₂ divisé par l'efficacité de transfert. SOTE typique 25–35 % pour bulles fines à 5 m de profondeur ; réduire de 30 % pour colmatage MBR.

Net design fluxFlux neto de diseñoFluxo líquido de projetoFlusso netto di progettoNetto-AuslegungsflussNetto ontwerpflux净设计通量正味設計フラックスFlux net de conception

User flux is derated by the fouling allowance (typically 20 %). J_net typical (LMH): 10–25 sanitary hollow fiber, 8–15 industrial, 15–30 SiC ceramic flat-sheet, 12–22 ceramic tubular.El flux del usuario se reduce por la tolerancia de ensuciamiento (típicamente 20 %). J_net típico (LMH): 10–25 fibra hueca sanitaria, 8–15 industrial, 15–30 cerámica plana de SiC, 12–22 cerámica tubular.O fluxo do usuário é reduzido pela margem de incrustação (tipicamente 20 %). J_net típico (LMH): 10–25 fibra oca sanitária, 8–15 industrial, 15–30 SiC cerâmica de folha plana, 12–22 cerâmica tubular.Il flusso impostato dall'utente è ridotto dall'allocazione per lo sporcamento (tipicamente 20 %). J_net tipico (LMH): 10–25 fibra cava sanitaria, 8–15 industriale, 15–30 ceramica SiC a foglio piano, 12–22 ceramica tubolare.Der Anwenderfluss wird um den Foulingzuschlag (typisch 20 %) reduziert. J_net typisch (LMH): 10–25 kommunale Hohlfaser, 8–15 industriell, 15–30 SiC-Keramik-Plattenmodul, 12–22 Keramik-Rohrmodul.De gebruikersflux wordt gereduceerd door de vervuilingstoeslag (typisch 20 %). J_net typisch (LMH): 10–25 sanitaire holle vezel, 8–15 industrieel, 15–30 SiC-keramiek vlakplaat, 12–22 keramisch buisvormig.用户通量按污染余量降额（通常 20 %）。J_net 典型值（LMH）：生活污水中空纤维 10–25，工业 8–15，SiC 陶瓷平板 15–30，陶瓷管式 12–22。ユーザーフラックスはファウリング配分(代表的に 20 %)で減じられます。J_net 代表値 (LMH):生活排水中空糸 10〜25、産業系 8〜15、SiC セラミック平膜 15〜30、セラミック管状膜 12〜22。Le flux est réduit par l'allocation de colmatage (typiquement 20 %). J_net typique (LMH) : 10–25 fibre creuse sanitaire, 8–15 industriel, 15–30 SiC céramique plat.

Area at average flowSuperficie a caudal medioÁrea na vazão médiaSuperficie a portata mediaFläche bei mittlerem DurchflussOppervlak bij gemiddeld debiet平均流量下的面积平均流量での面積Surface à débit moyen

Q is in m³/d, J in LMH (L/m²/h). The 1000/24 converts m³/d to L/h.Q en m³/d, J en LMH (L/m²/h). El 1000/24 convierte m³/d a L/h.Q em m³/d, J em LMH (L/m²/h). O 1000/24 converte m³/d em L/h.Q è in m³/d, J in LMH (L/m²/h). Il 1000/24 converte m³/d in L/h.Q in m³/d, J in LMH (L/m²/h). Der Faktor 1000/24 rechnet m³/d in L/h um.Q in m³/d, J in LMH (L/m²/u). De 1000/24 zet m³/d om naar L/u.Q 单位为 m³/d，J 单位为 LMH（L/m²/h）。1000/24 将 m³/d 换算为 L/h。Q は m³/d、J は LMH (L/m²/h)。1000/24 が m³/d を L/h に換算します。Q en m³/j, J en LMH. Le 1000/24 convertit m³/j en L/h.

Area at peak (1 train out)Superficie en pico (1 tren fuera de servicio)Área no pico (1 trem fora)Superficie al picco (1 treno fuori servizio)Fläche bei Spitzenlast (1 Straße außer Betrieb)Oppervlak bij piek (1 straat buiten bedrijf)高峰下的面积（1 组停运）ピーク時面積(1系列停止)Surface en pointe (1 train HS)

N = total trains. With 1 train out for cleaning, the remaining (N−1) trains must handle Q_peak. This sets the redundancy-required total area.N = número total de trenes. Con 1 tren fuera de servicio para limpieza, los (N−1) trenes restantes deben absorber Q_peak. Esto fija la superficie total requerida por redundancia.N = total de trens. Com 1 trem fora de serviço para limpeza, os (N−1) trens restantes devem absorver Q_peak. Isso define a área total exigida com redundância.N = numero totale di treni. Con 1 treno fuori servizio per la pulizia, i restanti (N−1) treni devono gestire Q_peak. Questo definisce la superficie totale richiesta per la ridondanza.N = Gesamtzahl der Straßen. Mit 1 Straße zur Reinigung außer Betrieb müssen die verbleibenden (N−1) Straßen Q_peak bewältigen. Dies legt die für Redundanz erforderliche Gesamtfläche fest.N = totaal aantal straten. Met 1 straat buiten bedrijf voor reiniging moeten de resterende (N−1) straten Q_peak verwerken. Dit bepaalt het totaal benodigde oppervlak met redundantie.N = 总组数。当 1 组停运清洗时，其余 (N−1) 组必须处理 Q_peak。这决定了冗余所需的总面积。N = 総系列数。洗浄のため 1 系列を停止すると、残りの (N−1) 系列で Q_peak を処理しなければなりません。これが冗長性を確保した総面積を決定します。N = nombre total de trains. Avec 1 train hors service pour nettoyage, les (N−1) trains restants doivent absorber Q_peak.

TMP & permeability

TMP normal: 0.1–0.3 bar. Fouling alert: TMP > 0.5 bar or permeability < 50 % of baseline → schedule CIP.TMP normal: 0,1–0,3 bar. Alerta de ensuciamiento: TMP > 0,5 bar o permeabilidad < 50 % de la línea base → programar CIP.TMP normal: 0,1–0,3 bar. Alerta de incrustação: TMP > 0,5 bar ou permeabilidade < 50 % da linha de base → agendar CIP.TMP normale: 0,1–0,3 bar. Allarme sporcamento: TMP > 0,5 bar o permeabilità < 50 % del valore di riferimento → programmare il CIP.TMP normal: 0,1–0,3 bar. Fouling-Alarm: TMP > 0,5 bar oder Permeabilität < 50 % des Ausgangswerts → CIP einplanen.TMP normaal: 0,1–0,3 bar. Vervuilingsalarm: TMP > 0,5 bar of permeabiliteit < 50 % van de baseline → CIP inplannen.TMP 正常：0,1–0,3 bar。污染警报：TMP > 0,5 bar 或渗透率 < 基线的 50 % → 安排 CIP。TMP 正常:0.1〜0.3 bar。ファウリング警報:TMP > 0.5 bar または透過性 < 基準値の 50 % → CIP を計画。TMP normal : 0,1–0,3 bar. Alerte colmatage : TMP > 0,5 bar ou perméabilité < 50 % du baseline → planifier NEP.

SOR — Surface Overflow Rate

SOR typical: 16–32 m³/m²·d for secondary clarifiers. Lower SOR for cold-weather or poorly settling sludge. Sized on peak flow, not average.SOR típica: 16–32 m³/m²·d para decantadores secundarios. SOR menor para clima frío o lodos con mala decantabilidad. Dimensionado al caudal pico, no al medio.SOR típica: 16–32 m³/m²·d para decantadores secundários. SOR menor para clima frio ou lodo com má sedimentabilidade. Dimensionada na vazão de pico, não na média.SOR tipico: 16–32 m³/m²·d per i sedimentatori secondari. SOR più basso per climi freddi o fanghi a scarsa sedimentabilità. Dimensionato sulla portata di picco, non sulla media.SOR typisch: 16–32 m³/m²·d für Nachklärbecken. Niedrigere SOR bei kaltem Wetter oder schlecht absetzbarem Schlamm. Auf Spitzendurchfluss ausgelegt, nicht auf Mittelwert.SOR typisch: 16–32 m³/m²·d voor nabezinktanks. Lagere SOR bij koud weer of slecht bezinkend slib. Gedimensioneerd op piekdebiet, niet gemiddeld.SOR 典型值：二沉池为 16–32 m³/m²·d。寒冷天气或沉降性差的污泥取较低值。按高峰流量而非平均流量设计。SOR 代表値:二次沈殿池で 16〜32 m³/m²·d。寒冷時や沈降性の悪い汚泥では低く設定。平均ではなくピーク流量でサイジングします。SOR typique : 16–32 m³/m²·j pour décanteurs secondaires. Plus bas pour temps froid ou boues à mauvaise décantabilité.

SLR — Solids Loading Rate

Max SLR: 5–7 kg/m²·h. The clarifier must handle the total solids flux of mixed liquor + return sludge, not just the influent flow.SLR máxima: 5–7 kg/m²·h. El decantador debe manejar el flujo total de sólidos del licor mezclado + lodo de retorno, no solo el caudal afluente.SLR máxima: 5–7 kg/m²·h. O decantador deve absorver o fluxo total de sólidos do licor misto + lodo de retorno, não apenas a vazão afluente.SLR massimo: 5–7 kg/m²·h. Il sedimentatore deve gestire il flusso totale di solidi della miscela aerata + fanghi di ricircolo, non solo la portata influente.Max. SLR: 5–7 kg/m²·h. Das Nachklärbecken muss den gesamten Feststofffluss aus Belebtschlamm + Rücklaufschlamm bewältigen, nicht nur den Zulauf.Max SLR: 5–7 kg/m²·u. De nabezinktank moet de totale slibflux van actiefslib + retourslib verwerken, niet alleen het influentdebiet.最大 SLR：5–7 kg/m²·h。二沉池必须处理混合液与回流污泥的总固体通量，而不仅是进水流量。最大 SLR:5〜7 kg/m²·h。沈殿池は流入流量だけでなく、混合液 + 返送汚泥の総固形物フラックスを処理しなければなりません。SLR maximum : 5–7 kg/m²·h. Le décanteur doit gérer le flux solide combiné liqueur mixte + boues recirculées.

SVI & sludge settleability

SVI < 100 mL/g : excellent. 100–150 : acceptable. > 150 : bulking — investigate filaments (Microthrix, Nocardia). High SVI forces larger clarifier or RAS rate.SVI < 100 mL/g: excelente. 100–150: aceptable. > 150: esponjamiento (bulking) — investigar filamentos (Microthrix, Nocardia). Un SVI alto obliga a un decantador mayor o a una tasa de RAS mayor.IVL < 100 mL/g: excelente. 100–150: aceitável. > 150: intumescimento (bulking) — investigar filamentosas (Microthrix, Nocardia). IVL alto força decantador maior ou maior taxa de RAS.SVI < 100 mL/g : eccellente. 100–150 : accettabile. > 150 : bulking — indagare sui filamentosi (Microthrix, Nocardia). Un SVI elevato impone un sedimentatore più grande o una maggiore portata di RAS.SVI < 100 mL/g: ausgezeichnet. 100–150: akzeptabel. > 150: Blähschlamm — Fadenbakterien untersuchen (Microthrix, Nocardia). Hoher SVI erzwingt ein größeres Nachklärbecken oder eine höhere RS-Rate.SVI < 100 mL/g: uitstekend. 100–150: aanvaardbaar. > 150: licht slib (bulking) — onderzoek draadvormers (Microthrix, Nocardia). Een hoge SVI vereist een grotere nabezinktank of hogere RAS-snelheid.SVI < 100 mL/g：优。100–150：可接受。> 150：污泥膨胀——排查丝状菌（Microthrix、Nocardia）。高 SVI 会迫使采用更大的二沉池或更高的 RAS 速率。SVI < 100 mL/g:優良。100〜150:許容。> 150:バルキング — 糸状菌(Microthrix、Nocardia)を調査。高い SVI は沈殿池の大型化または RAS 率の増加を強います。SVI < 100 mL/g : excellent. 100–150 : acceptable. > 150 : foisonnement — vérifier filaments.

Observed yield Y_obsRendimiento observado Y_obsRendimento observado Y_obsResa osservata Y_obsBeobachtete Ausbeute Y_obsWaargenomen opbrengst Y_obs实际产率 Y_obs見かけ収率 Y_obsRendement observé Y_obs

Y (true yield) ≈ 0.4–0.6 kg VSS/kg BOD for heterotrophs. Y_obs drops with longer SRT due to endogenous decay. Typical Y_obs: 0.25–0.35 (extended), 0.45–0.55 (conventional).Y (rendimiento verdadero) ≈ 0,4–0,6 kg SSV/kg DBO para heterótrofos. Y_obs disminuye con SRT más largo por decaimiento endógeno. Y_obs típico: 0,25–0,35 (extendido), 0,45–0,55 (convencional).Y (rendimento verdadeiro) ≈ 0,4–0,6 kg SSV/kg DBO para heterotróficas. Y_obs diminui com SRT mais longo devido ao decaimento endógeno. Y_obs típico: 0,25–0,35 (aeração prolongada), 0,45–0,55 (convencional).Y (resa vera) ≈ 0,4–0,6 kg VSS/kg BOD per gli eterotrofi. Y_obs diminuisce con SRT più lunghi a causa del decadimento endogeno. Y_obs tipico: 0,25–0,35 (esteso), 0,45–0,55 (convenzionale).Y (echte Ausbeute) ≈ 0,4–0,6 kg oTS/kg BSB für Heterotrophe. Y_obs sinkt bei längerer SRT durch endogenen Zerfall. Typisches Y_obs: 0,25–0,35 (verlängert), 0,45–0,55 (konventionell).Y (werkelijke opbrengst) ≈ 0,4–0,6 kg VSS/kg BZV voor heterotrofen. Y_obs daalt bij langere SRT door endogene afbraak. Typische Y_obs: 0,25–0,35 (verlengd), 0,45–0,55 (conventioneel).Y（真实产率）异养菌 ≈ 0,4–0,6 kg VSS/kg BOD。Y_obs 随 SRT 延长因内源衰减而下降。典型 Y_obs：0,25–0,35（延时曝气），0,45–0,55（传统）。Y(真の収率)≈ 0.4〜0.6 kg VSS/kg BOD(従属栄養菌)。Y_obs は内生分解により SRT が長いほど低下します。Y_obs 代表値:0.25〜0.35(長時間曝気)、0.45〜0.55(標準法)。Y (rendement vrai) ≈ 0,4–0,6 kg MVES/kg DBO. Y_obs diminue avec SRT plus long.

WAS rate (to maintain SRT)Tasa de purga (para mantener el SRT)Taxa de descarte WAS (para manter o SRT)Portata di spurgo (per mantenere l'SRT)ÜS-Abzugsrate (zur Aufrechterhaltung der SRT)Spuidebiet WAS (om SRT te handhaven)WAS 排泥速率（维持 SRT）WAS 引抜き率(SRT 維持のため)Débit de purge (pour maintenir le SRT)

For MBR, X_WAS ≈ MLSS (no thickening). For CAS wasting from RAS, X_WAS is the RAS concentration (typ. 8000–12000 mg/L).Para MBR, X_WAS ≈ MLSS (sin espesamiento). Para LAC purgando desde el RAS, X_WAS es la concentración del RAS (típ. 8000–12000 mg/L).Para MBR, X_WAS ≈ MLSS (sem adensamento). Para LA descartando a partir do RAS, X_WAS é a concentração do RAS (típ. 8000–12000 mg/L).Per MBR, X_WAS ≈ MLSS (nessun ispessimento). Per CAS con spurgo dal RAS, X_WAS è la concentrazione del RAS (tip. 8000–12000 mg/L).Für MBR gilt X_WAS ≈ MLSS (keine Eindickung). Bei Belebtschlamm-Abzug aus dem RS ist X_WAS die RS-Konzentration (typ. 8000–12000 mg/L).Voor MBR geldt X_WAS ≈ MLSS (geen indikking). Voor CAS die via RAS spuit, is X_WAS de RAS-concentratie (typ. 8000–12000 mg/L).对于 MBR，X_WAS ≈ MLSS（无浓缩）。对于从 RAS 排泥的 CAS，X_WAS 为 RAS 浓度（典型 8000–12000 mg/L）。MBR では X_WAS ≈ MLSS(濃縮なし)。RAS から引抜く CAS では、X_WAS は RAS 濃度(代表値 8000〜12000 mg/L)です。Pour MBR, X_WAS ≈ MLSS (pas d'épaississement). Pour BA purgeant via RAS, X_WAS est la concentration des boues recirculées (typ. 8000–12000 mg/L).

RAS — Return Activated Sludge ratio

MBR: 3–5× (high MLSS in membrane tank). CAS: 0.5–1.5× typical, up to 2× during high-flow events.MBR: 3–5× (alta MLSS en el tanque de membrana). LAC: 0,5–1,5× típico, hasta 2× durante eventos de alto caudal.MBR: 3–5× (alto MLSS no tanque de membrana). LA: 0,5–1,5× típico, até 2× durante eventos de alta vazão.MBR: 3–5× (MLSS elevati nella vasca a membrana). CAS: 0,5–1,5× tipico, fino a 2× durante eventi di portata elevata.MBR: 3–5× (hoher MLSS im Membrantank). Belebtschlamm: 0,5–1,5× typisch, bis 2× bei hohen Durchflussereignissen.MBR: 3–5× (hoge MLSS in de membraantank). CAS: 0,5–1,5× typisch, tot 2× bij hoge debieten.MBR：3–5 倍（膜池内高 MLSS）。CAS：典型 0,5–1,5 倍，高流量事件期间可达 2 倍。MBR:3〜5×(膜槽内の高 MLSS)。CAS:0.5〜1.5× が代表的、高流量時は最大 2×。MBR : 3–5× (forte MLSS dans le bassin membranaire). BA : 0,5–1,5× typique.

Sludge production (mass & volume)Producción de lodos (masa & volumen)Produção de lodo (massa & volume)Produzione di fanghi (massa & volume)Schlammproduktion (Masse & Volumen)Slibproductie (massa & volume)污泥产量（质量与体积）汚泥生成(質量 & 容積)Production de boues (masse et volume)

M in kg/d, V in m³/d at 1 % dry solids. Multiply M_sludge by ~0.6–0.8 for ash + non-biological inerts to estimate total wet sludge.M en kg/d, V en m³/d al 1 % de sólidos secos. Multiplicar M_lodo por ~0,6–0,8 para cenizas + inertes no biológicos y estimar el lodo húmedo total.M em kg/d, V em m³/d a 1 % de sólidos secos. Multiplique M_lodo por ~0,6–0,8 para cinzas + inertes não biológicos para estimar o lodo úmido total.M in kg/d, V in m³/d all'1 % di solidi secchi. Moltiplicare M_sludge per ~0,6–0,8 per ceneri + inerti non biologici per stimare il fango umido totale.M in kg/d, V in m³/d bei 1 % Trockensubstanz. M_sludge mit ~0,6–0,8 für Asche + nicht-biologische Inertstoffe multiplizieren, um den gesamten Nassschlamm abzuschätzen.M in kg/d, V in m³/d bij 1 % droge stof. Vermenigvuldig M_sludge met ~0,6–0,8 voor as + niet-biologische inerten om het totale natte slib te schatten.M 单位 kg/d，V 单位 m³/d（按 1 % 干固体计）。将 M_sludge 乘以约 0,6–0,8 以计入灰分及非生物惰性物，估算总湿污泥量。M は kg/d、V は乾燥固形物 1 % での m³/d。総湿潤汚泥を推定するには、M_sludge に灰分 + 非生物系不活性物として約 0.6〜0.8 を乗じます。M en kg/j, V en m³/j à 1 % de matière sèche.

Alum for phosphorus removalAlumbre para eliminación de fósforoAlúmen para remoção de fósforoAllume per la rimozione del fosforoAluminiumsulfat zur PhosphorentfernungAluin voor fosforverwijdering用于除磷的硫酸铝リン除去のためのミョウバンAlun pour élimination du phosphore

Al:P ratio: 1.5–2.5 g/g for moderate removal, 3–4 g/g for < 0.1 mg/L effluent. The 11 factor converts mg P removed to mg alum needed.Relación Al:P: 1,5–2,5 g/g para eliminación moderada, 3–4 g/g para efluente < 0,1 mg/L. El factor 11 convierte mg de P eliminado a mg de alumbre necesario.Razão Al:P: 1,5–2,5 g/g para remoção moderada, 3–4 g/g para efluente < 0,1 mg/L. O fator 11 converte mg de P removido em mg de alúmen necessário.Rapporto Al:P: 1,5–2,5 g/g per rimozione moderata, 3–4 g/g per effluente < 0,1 mg/L. Il fattore 11 converte i mg di P rimossi nei mg di allume necessari.Al:P-Verhältnis: 1,5–2,5 g/g für mäßige Entfernung, 3–4 g/g für < 0,1 mg/L im Ablauf. Der Faktor 11 rechnet mg entferntes P in mg benötigtes Aluminiumsulfat um.Al:P-verhouding: 1,5–2,5 g/g voor matige verwijdering, 3–4 g/g voor effluent < 0,1 mg/L. De factor 11 zet verwijderde mg P om naar benodigde mg aluin.Al:P 比：中等去除 1,5–2,5 g/g，出水 < 0,1 mg/L 需 3–4 g/g。11 系数将去除的 mg P 换算为所需的 mg 硫酸铝。Al:P 比:中程度の除去で 1.5〜2.5 g/g、処理水 < 0.1 mg/L には 3〜4 g/g。11 の係数は除去 P mg を必要ミョウバン mg に換算します。Ratio Al:P : 1,5–2,5 g/g pour élimination modérée, 3–4 g/g pour effluent < 0,1 mg/L.

FeCl₃ for phosphorus removalFeCl₃ para eliminación de fósforoFeCl₃ para remoção de fósforoFeCl₃ per la rimozione del fosforoFeCl₃ zur PhosphorentfernungFeCl₃ voor fosforverwijdering用于除磷的 FeCl₃リン除去のための FeCl₃FeCl₃ pour élimination du phosphore

Fe:P ratio: 2.5–4.5 g/g. Generates slightly more sludge than alum but cheaper. Adjust pH (FeCl₃ acidic).Relación Fe:P: 2,5–4,5 g/g. Genera algo más de lodo que el alumbre pero es más barato. Ajustar el pH (FeCl₃ es ácido).Razão Fe:P: 2,5–4,5 g/g. Gera um pouco mais de lodo que o alúmen, porém mais barato. Ajuste o pH (FeCl₃ é ácido).Rapporto Fe:P: 2,5–4,5 g/g. Genera leggermente più fanghi dell'allume ma è più economico. Correggere il pH (FeCl₃ acido).Fe:P-Verhältnis: 2,5–4,5 g/g. Erzeugt etwas mehr Schlamm als Aluminiumsulfat, ist aber günstiger. pH anpassen (FeCl₃ ist sauer).Fe:P-verhouding: 2,5–4,5 g/g. Genereert iets meer slib dan aluin maar goedkoper. Stel de pH bij (FeCl₃ is zuur).Fe:P 比：2,5–4,5 g/g。比硫酸铝产生的污泥稍多但更便宜。需调节 pH（FeCl₃ 呈酸性）。Fe:P 比:2.5〜4.5 g/g。ミョウバンよりわずかに汚泥が多く生成されますが安価です。pH を調整します(FeCl₃ は酸性)。Ratio Fe:P : 2,5–4,5 g/g. Génère un peu plus de boues que l'alun mais moins cher.

Alkalinity for nitrificationAlcalinidad para nitrificaciónAlcalinidade para nitrificaçãoAlcalinità per la nitrificazioneAlkalinität für die NitrifikationAlkaliteit voor nitrificatie用于硝化的碱度硝化のためのアルカリ度Alcalinité pour nitrification

Each kg of NH₄-N nitrified consumes 7.14 kg of alkalinity as CaCO₃. Maintain residual alkalinity > 50 mg/L; supplement with caustic (NaOH) or lime if needed.Cada kg de NH₄-N nitrificado consume 7,14 kg de alcalinidad como CaCO₃. Mantener una alcalinidad residual > 50 mg/L; complementar con sosa cáustica (NaOH) o cal si es necesario.Cada kg de NH₄-N nitrificado consome 7,14 kg de alcalinidade como CaCO₃. Mantenha alcalinidade residual > 50 mg/L; complemente com soda cáustica (NaOH) ou cal se necessário.Ogni kg di NH₄-N nitrificato consuma 7,14 kg di alcalinità come CaCO₃. Mantenere un'alcalinità residua > 50 mg/L; integrare con soda caustica (NaOH) o calce se necessario.Jedes kg nitrifiziertes NH₄-N verbraucht 7,14 kg Alkalinität als CaCO₃. Eine Restalkalinität > 50 mg/L aufrechterhalten; bei Bedarf mit Natronlauge (NaOH) oder Kalk ergänzen.Elke kg genitrificeerd NH₄-N verbruikt 7,14 kg alkaliteit als CaCO₃. Houd een resterende alkaliteit > 50 mg/L aan; vul aan met natronloog (NaOH) of kalk indien nodig.每硝化 1 kg NH₄-N 消耗 7,14 kg 以 CaCO₃ 计的碱度。维持剩余碱度 > 50 mg/L；必要时用苛性钠（NaOH）或石灰补充。硝化される NH₄-N 1 kg ごとに、CaCO₃ 換算で 7.14 kg のアルカリ度を消費します。残留アルカリ度 > 50 mg/L を維持し、必要に応じて苛性ソーダ (NaOH) または石灰で補給します。Chaque kg de NH₄-N nitrifié consomme 7,14 kg d'alcalinité en CaCO₃. Maintenir une alcalinité résiduelle > 50 mg/L.

CIP NaOCl consumption

Rough estimate for monthly recovery CIP at 500–1000 mg/L NaOCl. Citric acid CIP roughly half the volume, quarterly cadence.Estimación aproximada para el CIP de recuperación mensual a 500–1000 mg/L de NaOCl. El CIP con ácido cítrico requiere aproximadamente la mitad del volumen, con cadencia trimestral.Estimativa aproximada para CIP de recuperação mensal a 500–1000 mg/L de NaOCl. CIP com ácido cítrico utiliza cerca de metade do volume, em cadência trimestral.Stima approssimativa per il CIP di recupero mensile a 500–1000 mg/L NaOCl. Il CIP con acido citrico richiede circa metà del volume, con cadenza trimestrale.Grobe Schätzung für eine monatliche Recovery-CIP bei 500–1000 mg/L NaOCl. Citronensäure-CIP etwa das halbe Volumen, vierteljährlicher Rhythmus.Ruwe schatting voor maandelijkse herstel-CIP bij 500–1000 mg/L NaOCl. Citroenzuur-CIP ongeveer de helft van het volume, met kwartaalfrequentie.按月度恢复性 CIP（500–1000 mg/L NaOCl）的粗略估算。柠檬酸 CIP 体积约为其一半，按季度进行。月次の回復 CIP(NaOCl 500〜1000 mg/L)のおおよその見積もり。クエン酸 CIP はおよそ半分の容量で、四半期ごとの頻度です。Estimation approximative pour CIP de récupération mensuel à 500–1000 mg/L NaOCl.

Hydraulic loading rate HLR typ. 3–8 m³/m²·h. Air-to-solids ratio drives bubble-particle attachment efficiency. FeCl₃ 30–80 mg/L + cationic polymer 0.5–2 mg/L for coagulation. Saturator pressure 4–6 bar. Float sludge ≈ 3 % TS.Tasa de carga hidráulica HLR típica 3–8 m³/m²·h. La relación aire/sólidos determina la eficiencia de adhesión burbuja-partícula. FeCl₃ 30–80 mg/L + polímero catiónico 0,5–2 mg/L para coagulación. Presión del saturador 4–6 bar. Lodo flotado ≈ 3 % ST.Taxa de carga hidráulica HLR típica de 3–8 m³/m²·h. A razão ar/sólidos determina a eficiência de adesão bolha-partícula. FeCl₃ 30–80 mg/L + polímero catiônico 0,5–2 mg/L para coagulação. Pressão do saturador 4–6 bar. Lodo flotado ≈ 3 % de ST.Carico idraulico HLR tip. 3–8 m³/m²·h. Il rapporto aria/solidi determina l'efficienza di adesione bolla-particella. FeCl₃ 30–80 mg/L + polimero cationico 0,5–2 mg/L per la coagulazione. Pressione del saturatore 4–6 bar. Fango flottato ≈ 3 % TS.Hydraulische Flächenbeschickung HLR typ. 3–8 m³/m²·h. Das Luft-zu-Feststoff-Verhältnis bestimmt die Effizienz der Blasen-Partikel-Anlagerung. FeCl₃ 30–80 mg/L + kationisches Polymer 0,5–2 mg/L zur Koagulation. Sättigerdruck 4–6 bar. Flotatschlamm ≈ 3 % TS.Hydraulische belasting HLR typ. 3–8 m³/m²·u. De lucht-vaste-stofverhouding bepaalt de efficiëntie van de bel-deeltjehechting. FeCl₃ 30–80 mg/L + kationisch polymeer 0,5–2 mg/L voor coagulatie. Saturatordruk 4–6 bar. Flotatieslib ≈ 3 % DS.水力负荷率 HLR 典型 3–8 m³/m²·h。气固比决定气泡-颗粒附着效率。FeCl₃ 30–80 mg/L + 阳离子聚合物 0,5–2 mg/L 用于混凝。饱和器压力 4–6 bar。浮渣污泥 ≈ 3 % TS。水力負荷率 HLR 代表値 3〜8 m³/m²·h。気固比が気泡-粒子付着効率を決定します。凝集には FeCl₃ 30〜80 mg/L + カチオンポリマー 0.5〜2 mg/L。飽和タンク圧力 4〜6 bar。浮上汚泥 ≈ TS 3 %。Charge hydraulique HLR typique 3-8 m³/m²·h. Ratio air/solides détermine l'efficacité d'attachement bulle-particule. FeCl₃ 30-80 mg/L + polymère cationique 0,5-2 mg/L. Pression saturateur 4-6 bar. Boues flottées ≈ 3 % MS.

Optimal precipitation pH varies by metal: Cu 8.5-9 · Zn 9-10 · Cr(III) 8-9 (Cr(VI) needs sulfite reduction first) · Ni 9-10 · Pb 9-10 · Cd 10-11 · Hg → sulfide. Sludge classified hazardous under RCRA / Loi Q-2 r.6, requires dewatering + secure disposal.El pH óptimo de precipitación varía según el metal: Cu 8,5-9 · Zn 9-10 · Cr(III) 8-9 (Cr(VI) requiere reducción previa con sulfito) · Ni 9-10 · Pb 9-10 · Cd 10-11 · Hg → sulfuro. El lodo se clasifica como peligroso según RCRA / Ley Q-2 r.6, requiere deshidratación + disposición segura.O pH ótimo de precipitação varia conforme o metal: Cu 8,5-9 · Zn 9-10 · Cr(III) 8-9 (Cr(VI) requer redução prévia com sulfito) · Ni 9-10 · Pb 9-10 · Cd 10-11 · Hg → sulfeto. Lodo classificado como perigoso sob RCRA / Loi Q-2 r.6, exige desaguamento + disposição segura.Il pH ottimale di precipitazione varia in base al metallo: Cu 8,5-9 · Zn 9-10 · Cr(III) 8-9 (Cr(VI) richiede prima la riduzione con solfito) · Ni 9-10 · Pb 9-10 · Cd 10-11 · Hg → solfuro. I fanghi sono classificati come pericolosi ai sensi di RCRA / Loi Q-2 r.6, e richiedono disidratazione + smaltimento sicuro.Der optimale Fällungs-pH variiert je nach Metall: Cu 8,5-9 · Zn 9-10 · Cr(III) 8-9 (Cr(VI) erfordert zuerst eine Sulfitreduktion) · Ni 9-10 · Pb 9-10 · Cd 10-11 · Hg → Sulfid. Der Schlamm gilt als gefährlich gemäß RCRA / Loi Q-2 r.6 und erfordert Entwässerung + sichere Entsorgung.De optimale precipitatie-pH varieert per metaal: Cu 8,5-9 · Zn 9-10 · Cr(III) 8-9 (Cr(VI) vereist eerst sulfietreductie) · Ni 9-10 · Pb 9-10 · Cd 10-11 · Hg → sulfide. Slib geclassificeerd als gevaarlijk onder RCRA / Loi Q-2 r.6, vereist ontwatering + veilige verwijdering.最佳沉淀 pH 因金属而异：Cu 8,5-9 · Zn 9-10 · Cr(III) 8-9（Cr(VI) 需先用亚硫酸盐还原）· Ni 9-10 · Pb 9-10 · Cd 10-11 · Hg → 硫化物。污泥按 RCRA / Loi Q-2 r.6 划为危险废物，需脱水并安全处置。最適沈殿 pH は金属により異なります:Cu 8.5-9 · Zn 9-10 · Cr(III) 8-9(Cr(VI) はまず亜硫酸塩還元が必要)· Ni 9-10 · Pb 9-10 · Cd 10-11 · Hg → 硫化物。汚泥は RCRA / Loi Q-2 r.6 の下で 有害 に分類され、脱水 + 安全な処分が必要です。pH optimal de précipitation varie selon le métal : Cu 8,5-9 · Zn 9-10 · Cr(III) 8-9 (Cr(VI) requiert réduction sulfite préalable) · Ni 9-10 · Pb 9-10 · Cd 10-11 · Hg → sulfure. Boues classées dangereuses selon RCRA / Loi Q-2 r.6.

Empty-bed contact time (EBCT) typical 10–30 min. Carbon usage rate (CUR) depends on the Freundlich/Langmuir isotherm of the target compound. Lead-lag config (2 beds in series) provides breakthrough safety: lag bed catches what lead bed misses. Replace lead when effluent rises; rotate lag → lead.Tiempo de contacto en lecho vacío (TCLV) típico 10–30 min. La tasa de consumo de carbón (CUR) depende de la isoterma de Freundlich/Langmuir del compuesto objetivo. Configuración lead-lag (2 lechos en serie) brinda seguridad ante el avance (breakthrough): el lecho lag captura lo que el lecho lead deja pasar. Reemplazar el lead cuando suba el efluente; rotar lag → lead.Tempo de contato em leito vazio (TCLV) típico de 10–30 min. A taxa de consumo de carvão (CUR) depende da isoterma de Freundlich/Langmuir do composto-alvo. Configuração lead-lag (2 leitos em série) oferece segurança contra a ruptura (breakthrough): o leito lag captura o que o leito lead deixa passar. Substitua o lead quando o efluente subir; rotacione o lag → lead.Tempo di contatto a letto vuoto (EBCT) tipico 10–30 min. Il tasso di consumo del carbone (CUR) dipende dall'isoterma di Freundlich/Langmuir del composto bersaglio. Configurazione lead-lag (2 letti in serie) fornisce sicurezza al breakthrough: il letto lag cattura ciò che sfugge al letto lead. Sostituire il lead quando l'effluente aumenta; ruotare lag → lead.Leerbett-Kontaktzeit (EBCT) typisch 10–30 min. Die Kohleverbrauchsrate (CUR) hängt von der Freundlich-/Langmuir-Isotherme der Zielverbindung ab. Lead-Lag-Konfiguration (2 Betten in Reihe) bietet Durchbruchssicherheit: Das Lag-Bett fängt auf, was das Lead-Bett durchlässt. Das Lead-Bett ersetzen, wenn der Ablauf ansteigt; Lag → Lead rotieren.De contacttijd in leeg bed (EBCT) is typisch 10–30 min. Het koolverbruik (CUR) hangt af van de Freundlich/Langmuir-isotherm van de doelstof. Lead-lag-configuratie (2 bedden in serie) biedt veiligheid tegen doorbraak: het lag-bed vangt op wat het lead-bed doorlaat. Vervang het lead-bed wanneer het effluent stijgt; roteer lag → lead.空床接触时间（EBCT）典型 10–30 min。炭使用率（CUR）取决于目标化合物的 Freundlich/Langmuir 等温线。主-从串联配置（2 床串联）提供穿透安全保障：从床捕获主床漏过的部分。出水上升时更换主床；从床轮换为主床。空床接触時間 (EBCT) 代表値 10〜30 分。炭素使用率 (CUR) は対象化合物の Freundlich/Langmuir 等温線に依存します。リード-ラグ構成(2 床直列)は破過に対する安全性を提供します:リード床が見逃したものをラグ床が捕捉します。処理水が上昇したらリードを交換し、ラグ → リードへローテーションします。Temps de contact en lit vide (TCBV) typique 10-30 min. Le taux d'usage du charbon (CUR) dépend de l'isotherme Freundlich/Langmuir du composé cible. Configuration lit en série (2 lits en série) pour sécurité percement.

Two-stage to avoid CNCl gas release (volatile, toxic). Maintain pH ≥ 10 in stage 1 with NaOH. Stage-2 acid (HCl/H₂SO₄) to drop pH to 8 for full destruction. Contact times: 30 min stage 1 · 45 min stage 2. ORP probes confirm completion.Dos etapas para evitar la liberación de CNCl gaseoso (volátil, tóxico). Mantener pH ≥ 10 en la etapa 1 con NaOH. Ácido en la etapa 2 (HCl/H₂SO₄) para bajar el pH a 8 y lograr la destrucción completa. Tiempos de contacto: 30 min etapa 1 · 45 min etapa 2. Las sondas ORP confirman la finalización.Dois estágios para evitar a liberação de gás CNCl (volátil, tóxico). Mantenha pH ≥ 10 no estágio 1 com NaOH. Ácido no estágio 2 (HCl/H₂SO₄) para baixar o pH a 8 para destruição completa. Tempos de contato: 30 min estágio 1 · 45 min estágio 2. Sondas de ORP confirmam a conclusão.A due stadi per evitare il rilascio di CNCl gassoso (volatile, tossico). Mantenere pH ≥ 10 nello stadio 1 con NaOH. Acido nello stadio 2 (HCl/H₂SO₄) per abbassare il pH a 8 per la distruzione completa. Tempi di contatto: 30 min stadio 1 · 45 min stadio 2. Le sonde ORP confermano il completamento.Zweistufig, um die Freisetzung von CNCl-Gas (flüchtig, giftig) zu vermeiden. In Stufe 1 mit NaOH einen pH ≥ 10 aufrechterhalten. In Stufe 2 mit Säure (HCl/H₂SO₄) den pH auf 8 senken für die vollständige Zerstörung. Kontaktzeiten: 30 min Stufe 1 · 45 min Stufe 2. ORP-Sonden bestätigen den Abschluss.Twee fasen om vrijkomen van CNCl-gas te voorkomen (vluchtig, giftig). Houd pH ≥ 10 aan in fase 1 met NaOH. Zuur in fase 2 (HCl/H₂SO₄) om de pH naar 8 te verlagen voor volledige vernietiging. Contacttijden: 30 min fase 1 · 45 min fase 2. ORP-sondes bevestigen de voltooiing.采用两段以避免 CNCl 气体释放（易挥发、有毒）。第一段用 NaOH 维持 pH ≥ 10。第二段加酸（HCl/H₂SO₄）使 pH 降至 8 以完全破坏。接触时间：第一段 30 min · 第二段 45 min。ORP 探头确认完成。CNCl ガス(揮発性・有毒)の放出を避けるため 2 段方式とします。第 1 段では NaOH で pH ≥ 10 を維持。第 2 段で酸 (HCl/H₂SO₄) により pH を 8 まで下げて完全に破壊します。接触時間:第 1 段 30 分 · 第 2 段 45 分。ORP プローブで完了を確認します。Deux étages pour éviter le dégagement de CNCl gazeux (volatil, toxique). Maintenir pH ≥ 10 en stage 1 avec NaOH. Acide en stage 2 pour pH 8. Temps de contact : 30 min stage 1 · 45 min stage 2. Sondes ORP confirment la complétude.

Practical dose 1.5–2.5 × stoich for kinetics + competing oxidant demand. Fe²⁺ catalyst 1–5 mg/L accelerates reaction (Fenton-like). Optimal pH 7–9. Reactor HRT 15–30 min. Alternatives: air stripping (H₂S gas to scrubber) at pH < 6 — less common due to gas handling.Dosis práctica 1,5–2,5 × estequiometría para la cinética + demanda de oxidante competidora. Catalizador Fe²⁺ 1–5 mg/L acelera la reacción (tipo Fenton). pH óptimo 7–9. TRH del reactor 15–30 min. Alternativas: arrastre con aire (H₂S gaseoso a depurador) a pH < 6 — menos común por el manejo de gas.Dose prática de 1,5–2,5 × a estequiométrica para cinética + demanda competitiva de oxidante. Catalisador Fe²⁺ 1–5 mg/L acelera a reação (tipo Fenton). pH ótimo 7–9. TRH do reator 15–30 min. Alternativas: stripping com ar (gás H₂S para lavador) a pH < 6 — menos comum devido ao manuseio de gás.Dose pratica 1,5–2,5 × stechiometrica per la cinetica + la domanda di ossidante competitiva. Catalizzatore Fe²⁺ 1–5 mg/L accelera la reazione (tipo Fenton). pH ottimale 7–9. HRT reattore 15–30 min. Alternative: strippaggio ad aria (gas H₂S allo scrubber) a pH < 6 — meno comune per la gestione del gas.Praktische Dosis 1,5–2,5 × stöchiometrisch für die Kinetik + konkurrierenden Oxidationsmittelbedarf. Fe²⁺-Katalysator 1–5 mg/L beschleunigt die Reaktion (Fenton-artig). Optimaler pH 7–9. Reaktor-HRT 15–30 min. Alternativen: Luftstrippung (H₂S-Gas zum Wäscher) bei pH < 6 — weniger üblich wegen der Gashandhabung.Praktische dosis 1,5–2,5 × stoichiometrisch voor kinetiek + concurrerende oxidantvraag. Fe²⁺-katalysator 1–5 mg/L versnelt de reactie (Fenton-achtig). Optimale pH 7–9. Reactor-HRT 15–30 min. Alternatieven: strippen met lucht (H₂S-gas naar wasser) bij pH < 6 — minder gangbaar door gashantering.实际投加量为化学计量的 1,5–2,5 倍，以满足反应动力学及竞争性氧化剂需求。Fe²⁺ 催化剂 1–5 mg/L 加速反应（类芬顿）。最佳 pH 7–9。反应器 HRT 15–30 min。替代方案：pH < 6 时空气吹脱（H₂S 气体送洗涤器）——因气体处理问题而较少采用。実用注入量は反応速度 + 競合酸化剤要求のため化学量論の 1.5〜2.5×。Fe²⁺ 触媒 1〜5 mg/L が反応を促進します(フェントン様)。最適 pH 7〜9。反応槽 HRT 15〜30 分。代替法:pH < 6 での空気ストリッピング(H₂S ガスをスクラバーへ)— ガス処理のため一般的ではありません。Dose pratique 1,5-2,5× stœchio pour cinétique + demande compétitive. Catalyseur Fe²⁺ 1-5 mg/L accélère la réaction (type Fenton). pH optimal 7-9. TRH réacteur 15-30 min.

Phenol is biodegradable but inhibitory to standard heterotrophs above ~200 mg/L. Pseudomonas, Rhodococcus, Acinetobacter strains acclimate to 1500-2000 mg/L. Long HRT (24-48 h) for adapted bio. Above 2000 mg/L, solvent extraction (e.g., isopropyl ether, MIBK) is cheaper than diluting the bio reactor.El fenol es biodegradable, pero inhibe a los heterótrofos estándar por encima de ~200 mg/L. Las cepas de Pseudomonas, Rhodococcus, Acinetobacter se aclimatan a 1500-2000 mg/L. TRH largo (24-48 h) para biomasa adaptada. Por encima de 2000 mg/L, la extracción con disolvente (p. ej., éter isopropílico, MIBK) resulta más económica que diluir el biorreactor.O fenol é biodegradável, mas inibitório para os heterótrofos padrão acima de ~200 mg/L. Cepas de Pseudomonas, Rhodococcus, Acinetobacter se aclimatam a 1500-2000 mg/L. TRH longo (24-48 h) para a biomassa adaptada. Acima de 2000 mg/L, a extração por solvente (p. ex., éter isopropílico, MIBK) é mais barata do que diluir o biorreator.Il fenolo è biodegradabile ma inibitorio per gli eterotrofi standard al di sopra di ~200 mg/L. I ceppi Pseudomonas, Rhodococcus, Acinetobacter si acclimatano a 1500-2000 mg/L. HRT lungo (24-48 h) per la biomassa adattata. Al di sopra di 2000 mg/L, l'estrazione con solvente (es. etere isopropilico, MIBK) è più economica che diluire il bioreattore.Phenol ist biologisch abbaubar, wirkt aber oberhalb von ~200 mg/L hemmend auf Standard-Heterotrophe. Pseudomonas, Rhodococcus, Acinetobacter-Stämme akklimatisieren sich an 1500-2000 mg/L. Lange HRT (24-48 h) für angepasste Biologie. Oberhalb von 2000 mg/L ist die Lösungsmittelextraktion (z. B. Isopropylether, MIBK) günstiger als das Verdünnen des Bioreaktors.Fenol is biologisch afbreekbaar maar remmend voor standaard-heterotrofen boven ~200 mg/L. Stammen van Pseudomonas, Rhodococcus, Acinetobacter acclimatiseren tot 1500-2000 mg/L. Lange HRT (24-48 h) voor aangepaste biomassa. Boven 2000 mg/L is solventextractie (bijv. isopropylether, MIBK) goedkoper dan het verdunnen van de bioreactor.苯酚可生物降解,但浓度高于约 200 mg/L 时会抑制标准异养菌。假单胞菌(Pseudomonas)、红球菌(Rhodococcus)、不动杆菌(Acinetobacter)菌株可驯化适应 1500-2000 mg/L。对已驯化的生物处理采用长水力停留时间(HRT,24-48 h)。高于 2000 mg/L 时,溶剂萃取(如异丙醚、甲基异丁基酮 MIBK)比稀释生物反应器更经济。フェノールは生分解性だが、約200 mg/Lを超えると標準的な従属栄養細菌に対して阻害性を示す。Pseudomonas、Rhodococcus、Acinetobacterの菌株は1500〜2000 mg/Lに馴致する。馴致した生物には長いHRT（24〜48 h）を用いる。2000 mg/Lを超える場合、溶媒抽出（例：イソプロピルエーテル、MIBK）の方が生物反応槽を希釈するより安価である。Le phénol est biodégradable mais inhibiteur au-dessus de ~200 mg/L. Souches Pseudomonas, Rhodococcus, Acinetobacter s'acclimatent à 1500-2000 mg/L. TRH long (24-48 h) pour bio adapté. Au-dessus de 2000 mg/L, extraction par solvant moins chère que diluer le bio.

Stoichiometric Ca:F mass ratio = 1.05:1. Practical 2-3 × excess drives F below Ksp limit. For F < 2 mg/L, add alum co-precipitation (Al-F complexes) as polishing step. Sludge ≈ 3 kg dry / kg F removed. pH 11 stage 1, settle to pH 8 stage 2.Relación másica estequiométrica Ca:F = 1,05:1. En la práctica, un exceso de 2-3× lleva el F por debajo del límite de Ksp. Para F < 2 mg/L, añadir coprecipitación con alúmina (complejos Al-F) como etapa de afino. Lodos ≈ 3 kg secos / kg de F eliminado. pH 11 en la etapa 1, sedimentar a pH 8 en la etapa 2.Razão mássica estequiométrica Ca:F = 1,05:1. Na prática, um excesso de 2-3 × leva o F abaixo do limite de Ksp. Para F < 2 mg/L, adicione a co-precipitação com sulfato de alumínio (complexos Al-F) como etapa de polimento. Lodo ≈ 3 kg seco / kg de F removido. pH 11 na etapa 1, decantação a pH 8 na etapa 2.Rapporto in massa stechiometrico Ca:F = 1,05:1. In pratica un eccesso di 2-3 × porta F sotto il limite Ksp. Per F < 2 mg/L, aggiungere co-precipitazione con allume (complessi Al-F) come stadio di affinamento. Fanghi ≈ 3 kg secco / kg F rimosso. pH 11 stadio 1, sedimentazione a pH 8 stadio 2.Stöchiometrisches Ca:F-Massenverhältnis = 1,05:1. In der Praxis bringt ein 2-3-facher Überschuss F unter den Ksp-Grenzwert. Für F < 2 mg/L als Nachreinigung eine Alaun-Mitfällung (Al-F-Komplexe) ergänzen. Schlamm ≈ 3 kg TS / kg entferntes F. pH 11 Stufe 1, Absetzen auf pH 8 Stufe 2.Stoichiometrische Ca:F-massaverhouding = 1,05:1. In de praktijk drijft een 2-3 × overmaat F onder de Ksp-grens. Voor F < 2 mg/L voeg co-precipitatie met aluin toe (Al-F-complexen) als nabehandelingsstap. Slib ≈ 3 kg droog / kg verwijderd F. pH 11 in fase 1, bezinken tot pH 8 in fase 2.化学计量 Ca:F 质量比 = 1,05:1。实际投加过量 2-3 ×可使 F 降至 Ksp 极限以下。当 F < 2 mg/L 时,增加明矾共沉淀(Al-F 络合物)作为深度处理步骤。污泥 ≈ 3 kg 干基 / kg 去除的 F。第一阶段 pH 11,沉淀后第二阶段降至 pH 8。化学量論的なCa:F質量比 = 1,05:1。実務上は2〜3倍の過剰でFをKsp限界以下に下げる。F < 2 mg/Lを目指す場合、仕上げ工程としてミョウバンによる共沈（Al-F錯体）を追加する。汚泥 ≈ 除去F 1 kgあたり乾燥3 kg。第1段階はpH 11、第2段階はpH 8まで沈降させる。Ratio stœchio Ca:F en masse = 1,05:1. Pratique excès 2-3× pour passer sous Ksp. Pour F < 2 mg/L, ajouter co-précipitation à l'alun (complexes Al-F). Boues ≈ 3 kg sec / kg F éliminé.

EBCT short (2-4 min) for IX, longer (5-15 min) for GAC. IX outperforms GAC for short-chain PFAS (PFBA, PFBS) due to selective resin chemistry. GAC adsorbs long-chain (PFOA, PFOS) well. Foam fractionation concentrates PFAS into a foamate stream for downstream destruction (incineration, SCWO, plasma). No regen for single-use IX; spent media is hazardous waste.EBCT corto (2-4 min) para IX, más largo (5-15 min) para CAG. El IX supera al CAG para los PFAS de cadena corta (PFBA, PFBS) gracias a la química selectiva de la resina. El CAG adsorbe bien los de cadena larga (PFOA, PFOS). El fraccionamiento por espuma concentra los PFAS en una corriente de espumado para su destrucción aguas abajo (incineración, SCWO, plasma). Sin regeneración en el IX de un solo uso; el medio agotado es residuo peligroso.TCLV curto (2-4 min) para IX, mais longo (5-15 min) para CAG. A IX supera o CAG para PFAS de cadeia curta (PFBA, PFBS) devido à química seletiva da resina. O CAG adsorve bem os de cadeia longa (PFOA, PFOS). O fracionamento por espuma concentra os PFAS em uma corrente de espumado para destruição a jusante (incineração, SCWO, plasma). Sem regeneração para IX de uso único; a mídia esgotada é resíduo perigoso.EBCT breve (2-4 min) per IX, più lungo (5-15 min) per CAG. L'IX supera il CAG per i PFAS a catena corta (PFBA, PFBS) grazie alla chimica selettiva della resina. Il CAG adsorbe bene la catena lunga (PFOA, PFOS). Il frazionamento a schiuma concentra i PFAS in un flusso di schiumato per la distruzione a valle (incenerimento, SCWO, plasma). Nessuna rigenerazione per IX monouso; il materiale esausto è rifiuto pericoloso.EBCT kurz (2-4 min) für IX, länger (5-15 min) für GAK. IX übertrifft GAK bei kurzkettigen PFAS (PFBA, PFBS) aufgrund der selektiven Harzchemie. GAK adsorbiert langkettige PFAS (PFOA, PFOS) gut. Die Schaumfraktionierung konzentriert PFAS in einen Schaumstrom (Foamat) zur nachgeschalteten Zerstörung (Verbrennung, SCWO, Plasma). Keine Regeneration bei Einweg-IX; verbrauchtes Medium ist Sondermüll.EBCT kort (2-4 min) voor IX, langer (5-15 min) voor GAK. IX presteert beter dan GAK voor kortketen-PFAS (PFBA, PFBS) dankzij selectieve harschemie. GAK adsorbeert langketen (PFOA, PFOS) goed. Schuimfractionering concentreert PFAS in een schuimstroom voor stroomafwaartse vernietiging (verbranding, SCWO, plasma). Geen regeneratie bij IX voor eenmalig gebruik; verbruikt medium is gevaarlijk afval.离子交换(IX)的空床接触时间(EBCT)较短(2-4 min),颗粒活性炭(GAC)较长(5-15 min)。由于树脂的选择性化学特性,对短链 PFAS(PFBA、PFBS)IX 优于 GAC。GAC 对长链(PFOA、PFOS)吸附良好。泡沫分离将 PFAS 浓缩成泡沫液流,供下游销毁(焚烧、超临界水氧化 SCWO、等离子体)。一次性 IX 不再生;废弃介质属于危险废物。EBCTはIXでは短く（2〜4 min）、GACではより長く（5〜15 min）。短鎖PFAS（PFBA、PFBS）ではIXがGACを上回る。これは選択的な樹脂化学による。GACは長鎖（PFOA、PFOS）をよく吸着する。泡沫分離はPFASを泡沫流に濃縮し、下流の破壊処理（焼却、SCWO、プラズマ）に回す。使い捨てIXは再生しない。使用済み媒体は有害廃棄物となる。TCBV court (2-4 min) pour IX, plus long (5-15 min) pour CAG. L'IX surpasse le CAG pour les PFAS à chaîne courte (PFBA, PFBS). Le CAG adsorbe bien la chaîne longue (PFOA, PFOS). Le fractionnement par mousse concentre les PFAS pour destruction en aval. Pas de régénération pour IX à usage unique.

All AOPs generate •OH radical — the most powerful oxidant available in water (E° = +2.8 V). Targets micropollutants resistant to bio (NDMA, EDCs, pharmaceuticals, 1,4-dioxane, MTBE). O₃ dose typ. 2–10 g O₃/g COD removed. Peroxone fastest •OH yield. UV/H₂O₂ best when water has low O₃ demand. Fenton produces iron sludge — only acidic conditions (pH 3–4).Todos los POA generan el radical •OH, el oxidante más potente disponible en agua (E° = +2,8 V). Apunta a microcontaminantes resistentes a la biología (NDMA, disruptores endocrinos, fármacos, 1,4-dioxano, MTBE). Dosis de O₃ típica 2-10 g O₃/g DQO eliminada. La peroxona ofrece el mayor rendimiento de •OH. UV/H₂O₂ es óptimo cuando el agua tiene baja demanda de O₃. El Fenton produce lodos férricos — solo en condiciones ácidas (pH 3-4).Todos os POA geram o radical •OH — o oxidante mais potente disponível na água (E° = +2,8 V). Visa micropoluentes resistentes ao tratamento biológico (NDMA, desreguladores endócrinos, fármacos, 1,4-dioxano, MTBE). Dose de O₃ típica 2-10 g O₃/g DQO removida. Peroxônio: maior rendimento de •OH. UV/H₂O₂ ideal quando a água tem baixa demanda de O₃. Fenton produz lodo ferroso — somente em condições ácidas (pH 3-4).Tutti i POA generano il radicale •OH — l'ossidante più potente disponibile in acqua (E° = +2,8 V). Mira ai microinquinanti resistenti al biologico (NDMA, interferenti endocrini, farmaci, 1,4-diossano, MTBE). Dose O₃ tip. 2-10 g O₃/g COD rimosso. Peroxone: massima resa di •OH. UV/H₂O₂ ottimale quando l'acqua ha bassa domanda di O₃. Fenton produce fanghi ferrosi — solo in condizioni acide (pH 3-4).Alle AOP erzeugen das •OH-Radikal — das stärkste in Wasser verfügbare Oxidationsmittel (E° = +2,8 V). Ziel sind biologisch resistente Mikroschadstoffe (NDMA, endokrine Disruptoren, Arzneimittel, 1,4-Dioxan, MTBE). O₃-Dosis typ. 2-10 g O₃/g entferntes CSB. Peroxon: schnellste •OH-Ausbeute. UV/H₂O₂ optimal, wenn das Wasser einen geringen O₃-Bedarf hat. Fenton erzeugt eisenhaltigen Schlamm — nur unter sauren Bedingungen (pH 3-4).Alle AOP's genereren het •OH-radicaal — de krachtigste oxidator beschikbaar in water (E° = +2,8 V). Richt zich op micropolluenten die bestand zijn tegen biologie (NDMA, hormoonverstoorders, geneesmiddelen, 1,4-dioxaan, MTBE). O₃-dosis typisch 2-10 g O₃/g verwijderde CZV. Peroxon geeft de snelste •OH-opbrengst. UV/H₂O₂ is optimaal wanneer het water een lage O₃-vraag heeft. Fenton produceert ijzerslib — alleen bij zure condities (pH 3-4).所有 AOP 均生成 •OH 自由基 — 水中最强的氧化剂(E° = +2,8 V)。针对生物处理难以去除的微污染物(NDMA、内分泌干扰物、药物、1,4-二噁烷、MTBE)。O₃ 投加量通常为每去除 1 g COD 投加 2–10 g O₃。Peroxone(臭氧/过氧化氢)的 •OH 产率最快。当水的臭氧需求较低时,UV/H₂O₂ 效果最佳。Fenton 法产生铁污泥 — 仅在酸性条件下(pH 3–4)适用。すべてのAOPは•OHラジカルを生成する。これは水中で利用可能な最も強力な酸化剤である（E° = +2,8 V）。生物処理に抵抗性の微量汚染物質（NDMA、内分泌かく乱物質、医薬品、1,4-ジオキサン、MTBE）を標的とする。O₃投与量は通常、除去COD 1 gあたり2〜10 g O₃。Peroxoneは•OH生成速度が最も速い。UV/H₂O₂は水のO₃要求量が低い場合に最適。Fentonは鉄汚泥を生成し、酸性条件（pH 3〜4）のみに限られる。Tous les POA génèrent le radical •OH — l'oxydant le plus puissant en eau (E° = +2,8 V). Cible micropolluants résistants au bio (NDMA, perturbateurs endocriniens, médicaments, 1,4-dioxane, MTBE). Dose O₃ typ. 2-10 g O₃/g DCO éliminée. Peroxone : meilleur rendement •OH. UV/H₂O₂ optimal quand l'eau a une faible demande O₃. Fenton produit des boues ferreuses — uniquement conditions acides (pH 3-4).

Stoichiometric constantsConstantes estequiométricasConstantes estequiométricasCostanti stechiometricheStöchiometrische KonstantenStoichiometrische constanten化学计量常数化学量論定数Constantes stœchiométriques

BOD:N:P 100:5:1 nutrient check

Industrial wastewaters (food, pulp, refinery) are frequently nutrient-limited. If BOD:N > 20 or BOD:P > 100, supplement with urea or phosphoric acid. Otherwise filamentous bulking dominates.Las aguas residuales industriales (alimentaria, pasta de papel, refinería) suelen estar limitadas en nutrientes. Si DBO:N > 20 o DBO:P > 100, suplementar con urea o ácido fosfórico. De lo contrario, predomina el abultamiento filamentoso.As águas residuárias industriais (alimentos, celulose, refinaria) são frequentemente limitadas em nutrientes. Se DBO:N > 20 ou DBO:P > 100, suplemente com ureia ou ácido fosfórico. Caso contrário, predomina o intumescimento filamentoso.Le acque reflue industriali (alimentare, cartiera, raffineria) sono spesso limitate in nutrienti. Se BOD:N > 20 o BOD:P > 100, integrare con urea o acido fosforico. Altrimenti prevale il bulking filamentoso.Industrieabwässer (Lebensmittel, Zellstoff, Raffinerie) sind häufig nährstofflimitiert. Bei BOD:N > 20 oder BOD:P > 100 mit Harnstoff oder Phosphorsäure ergänzen. Andernfalls dominiert Blähschlamm durch Fadenbakterien.Industrieel afvalwater (voeding, papierpulp, raffinaderij) is vaak nutriëntenbeperkt. Als BOD:N > 20 of BOD:P > 100, aanvullen met ureum of fosforzuur. Anders overheerst draadvormig slibbulking.工业废水(食品、制浆、炼油)常常营养盐受限。若 BOD:N > 20 或 BOD:P > 100,需补充尿素或磷酸。否则将以丝状菌膨胀为主。産業排水（食品、パルプ、製油所）はしばしば栄養塩制限である。BOD:N > 20 または BOD:P > 100 の場合、尿素またはリン酸を添加する。さもないと糸状性バルキングが優勢になる。Les eaux usées industrielles sont souvent limitées en nutriments. Si BOD:N > 20 ou BOD:P > 100, supplémenter avec urée ou acide phosphorique.